石膏濕法脫硫系統(tǒng)中腐蝕的分析
有關(guān)石灰石－石膏濕法脫硫系統(tǒng)中腐蝕的分析摘 要　濕法煙氣脫硫裝置因其處理的煙氣量大、脫硫效率高、運(yùn)行周期長(zhǎng)、成本適中，已成為國(guó)內(nèi)外火電廠煙氣脫硫的主導(dǎo)裝置。
但該裝置腐蝕環(huán)境苛刻、防腐蝕工程量大、裝置腐蝕維修困難。這篇文章關(guān)鍵詞　石灰石－石膏濕法煙氣脫硫裝置；腐蝕；玻璃鱗片樹(shù)脂；磨損；橡膠襯里一、煙氣脫硫中常用的防腐材料在脫硫系統(tǒng)的防腐中，選用合適的材料是一個(gè)重要的問(wèn)題。
工程造價(jià)和材料的耐磨性常成為一對(duì)矛盾。發(fā)達(dá)國(guó)家在煙氣脫硫系統(tǒng)中常采用價(jià)格高昂的鎳基合金。尋找經(jīng)濟(jì)耐用的材料是一個(gè)國(guó)際性問(wèn)題。煙氣脫硫系統(tǒng)的防腐重點(diǎn)是煙道和脫硫塔，已采用過(guò)的耐腐蝕材料有：鎳基合金：鎳基合金是以鎳為主與Co、Mo、Fe、W、Cr等形成的連續(xù)固溶體合金，其中以蒙耐而合金和哈氏合金為代表。比較典型的有Nicrofer 5923hMo—59合金（2.4605），Microfer 3127hMo—31合金（1.4562），Cronifer1925hMo—926合金（1.4529）等，通常不低于1.4529。能和良好的機(jī)械強(qiáng)度，具有良好的加工和焊接性能，無(wú)焊縫開(kāi)裂問(wèn)題，并具有良好的熱穩(wěn)定性，使用效果較為理想，國(guó)際上有使用十多年未出現(xiàn)腐蝕的例子。但鎳基合金造價(jià)昂貴，增加了脫硫的投資。
玻璃磷片樹(shù)脂襯里：鱗片樹(shù)脂是20世紀(jì)50年代由美國(guó)一家公司發(fā)明的一種重防腐材料。所謂玻璃鱗片樹(shù)脂，是將一定片徑（0.2～2.4mm）和一定厚度的（6～40μm）的玻璃鱗片與樹(shù)脂混合制成的膠泥或涂料，將其用涂抹或噴涂的方法敷于金屬表面即成為防腐涂層，此法應(yīng)用于煙氣脫硫系統(tǒng)的許多部位。該技術(shù)目前已成為煙氣脫硫系統(tǒng)首選技術(shù)，經(jīng)驗(yàn)證明，玻璃鱗片樹(shù)脂使用性能良好，有的已安全使用10萬(wàn)小時(shí)以上。因其具有優(yōu)良的抗?jié)B透性，結(jié)合良好的機(jī)械強(qiáng)度，高的耐蝕性能，同時(shí)耐高溫性能也很好的優(yōu)點(diǎn)，尤其是酚醛類乙烯酯樹(shù)脂玻璃鱗片涂層，在180℃，短時(shí)間220℃仍具有良好的性能，我國(guó)現(xiàn)行引進(jìn)的煙氣脫硫裝置中均采用此項(xiàng)技術(shù)。在鱗片襯里中，由于實(shí)體鱗片的阻擋性，使介質(zhì)只能沿迷宮型的曲折途徑滲透，這相當(dāng)于加厚了襯層的厚度，但又避免了襯層太厚引起的副作用。而鱗片對(duì)應(yīng)力的松馳作用，使應(yīng)力的傳導(dǎo)和加和成為不可能，加之鱗片對(duì)應(yīng)力作用下引起的裂紋發(fā)展也起到了限制作用。故鱗片襯里確實(shí)較好地滿足了煙氣脫硫防腐襯里的理論要求地，在實(shí)際使用中也確實(shí)起到了抑制襯層物理破壞的作用，使襯層壽命大大提高。 
襯膠管道襯膠管道
襯膠脫硫管道
襯膠化工管道
襯膠鋼管
襯膠設(shè)備
防腐襯膠

（一）鱗片襯里防腐層結(jié)構(gòu)組成從鱗片襯里剖斷面看，鱗片襯里層與玻璃鋼層的主要區(qū)別在于變玻璃鋼的連續(xù)絲狀纖維為鱗片襯里的不連續(xù)的片狀鱗片。由于鱗片是不透性實(shí)體，在襯層中垂直于介質(zhì)滲透方向，成為多層次有序疊壓排列，故一方面為介質(zhì)滲透設(shè)置了一道道屏障；另一方面，改變了樹(shù)脂固化時(shí)的收縮殘余應(yīng)力及使用時(shí)由于環(huán)境熱引起熱應(yīng)力的分布、傳導(dǎo)、疊加及松馳條件，從而有效地抑制了以往防腐襯里技術(shù)中常見(jiàn)的物理破壞現(xiàn)象，如擴(kuò)散性底蝕、鼓包、分層、剝離等物理腐蝕破壞。
（二）鱗片襯里耐蝕特性及原理 
1、優(yōu)良的抗腐蝕介質(zhì)滲透性玻璃鱗片防腐材料的抗介質(zhì)滲透性，可以通過(guò)玻璃鋼與鱗片試片的溫度梯度擴(kuò)散和加壓滲氨對(duì)比試驗(yàn)得到明確的結(jié)論。圖11-1所示為溫度梯度的試驗(yàn)結(jié)果，由圖中曲線不難得出兩種材料的抗?jié)B效果：玻璃鋼厚度增加也增加了介質(zhì)的滲透時(shí)間，但其增量與厚度是近似成正比的，曲線平滑近似成直線，且斜率較小。而鱗片滲透時(shí)間曲線則為突變型，其厚度的增加使透過(guò)時(shí)間大大提高。從曲線對(duì)比分析看，0.5mm鱗試片其介質(zhì)滲透時(shí)間已略大于2.0mm玻璃鋼試片。溫度梯度實(shí)質(zhì)上是反映了介質(zhì)滲透及熱應(yīng)力的綜合破壞能力。當(dāng)試片受到環(huán)境溫度作用時(shí)，產(chǎn)生熱脹冷縮，若其脹縮受到制約時(shí)就會(huì)在試樣內(nèi)產(chǎn)生熱應(yīng)力。在溫度梯度試驗(yàn)中試樣受到了兩方面的制約，一是不同性質(zhì)的材料的相互制約，二是試樣內(nèi)各單元層間溫度不同引起相互制約，從而導(dǎo)致較大的熱應(yīng)力產(chǎn)生。這類應(yīng)力與滲入介質(zhì)之間的交互激發(fā)作用，致使試樣產(chǎn)生較多的微裂紋。因鱗片材料具有較好的抗介質(zhì)滲透性及對(duì)應(yīng)的掏作用較強(qiáng)，故試驗(yàn)結(jié)果遠(yuǎn)優(yōu)于玻璃鋼。加壓滲氨實(shí)驗(yàn)也屬于動(dòng)態(tài)研究試驗(yàn)之一。介質(zhì)在壓力作用下，滲透能力提高，可較迅速的透過(guò)襯里材料，導(dǎo)致基體的腐蝕破壞。為了便于觀察判斷氨水滲透時(shí)間，在試片的非加壓側(cè)貼了一張氨水顯示試紙。加壓滲透試驗(yàn)試樣除受到介質(zhì)作用外，還受到外壓力的作用，這一應(yīng)力促進(jìn)了介質(zhì)的滲透速度。表11-5所示的即為加壓滲氨試驗(yàn)結(jié)果，表中所示與溫度梯度試驗(yàn)結(jié)果相同。鱗片防腐材料之所以具有比玻璃鋼高得多抗?jié)B透能力，是因?yàn)樵邝[片防腐層中，扁平狀鱗片在樹(shù)脂中平行疊壓排列。這不僅對(duì)腐蝕介質(zhì)滲透構(gòu)成了一道道屏障，使介質(zhì)在基料中必必須經(jīng)過(guò)類似迷宮般的曲曲折折地途徑，這相當(dāng)于客觀上增加了防腐層的厚度。而且基料中必然存在的微氣泡、微裂紋、分子級(jí)空穴等缺陷被鱗片有效分割，從而有效的抑制了介質(zhì)的滲透。另外，由于鱗片是不連續(xù)片狀實(shí)體，且在基料中近似排列，使得鱗片與樹(shù)脂界面間缺陷又為樹(shù)脂分割，因此，盡管在片襯里中也存在許多缺陷，但其獨(dú)特的襯層結(jié)構(gòu)使之對(duì)缺陷的抑制作用確較玻璃鋼好許多。 本文來(lái)自中國(guó)脫硫脫硝資訊網(wǎng) 
2、鱗片襯里成型殘余應(yīng)力小　鱗片襯里結(jié)構(gòu)與玻璃鋼結(jié)構(gòu)相比，大大改變了樹(shù)脂的固化收縮及熱應(yīng)力的作用狀態(tài)，從而減小了殘余應(yīng)力的影響，提高了界面強(qiáng)度。從圖11-2和圖11-3中可以看出，玻璃鋼中樹(shù)脂是呈連續(xù)膜狀，樹(shù)脂在膜層內(nèi)固化時(shí)，因分子的集聚和構(gòu)象發(fā)生變化，導(dǎo)致體積收縮；又由于樹(shù)脂與纖維的線脹系數(shù)不同，故受環(huán)境熱影響的不同，故在樹(shù)脂層內(nèi)及界面間產(chǎn)生縮脹應(yīng)力，且此類應(yīng)力可經(jīng)連續(xù)的玻纖及樹(shù)脂相互傳遞。而分散狀的鱗片的排列是不十分規(guī)則的，具有一定的傾角。因此樹(shù)脂的縮脹被鱗片分割成一個(gè)個(gè)分散的小區(qū)域，使其相互抵消松馳，而不傳遞疊加。另外，雖然樹(shù)脂與鱗片之間也產(chǎn)生縮脹應(yīng)力，但應(yīng)鱗片是分散體，可隨樹(shù)脂的縮脹移位，故界面收縮應(yīng)力被用來(lái)對(duì)鱗片位移做功，將應(yīng)力松馳掉。這樣，使得防腐層內(nèi)的殘余應(yīng)力大大減小，相應(yīng)的層內(nèi)界面強(qiáng)度也大大提高，微裂紋也相應(yīng)減少。 
3、鱗片襯里使用壽命的分析近代許多防腐蝕學(xué)者在探討有機(jī)高分子防腐層的腐蝕機(jī)理和使用壽命時(shí)，大都是從抗介質(zhì)滲透和固化應(yīng)力及熱應(yīng)力影響兩個(gè)方面入手的。眾所周知，金屬的腐蝕反應(yīng)是一種由局部電池生成的化學(xué)反應(yīng)。而就有機(jī)非金屬襯里抑制金屬腐蝕而言，實(shí)質(zhì)上就是利用非金屬的電絕緣性達(dá)到增加電池電阻的作用。在腐蝕環(huán)境中，我們可以將離子或電解質(zhì)的滲透性視為控制層電阻的因素。換句話說(shuō)，襯層對(duì)可電離成離子的介質(zhì)的滲入阻力越大，其電阻越大，防腐效果越好。因此，襯層壽命的研究就轉(zhuǎn)為抗?jié)B性及殘余應(yīng)力。有機(jī)高分子襯里的破壞，主要表現(xiàn)為兩種形式：一種是化學(xué)腐蝕破壞；二是物理破壞。這兩種形式常常互為影響。在實(shí)踐中襯里破壞的表現(xiàn)形式常以物理破壞為主體，如中常見(jiàn)的鼓泡、脫粘、開(kāi)裂、分層、剝離等襯里破壞現(xiàn)象均屬此類。產(chǎn)生物理破壞的原因較復(fù)雜，但主要可分為三個(gè)方面。 中國(guó)脫硫脫硝資訊網(wǎng) 
（1）介質(zhì)的滲透。這是引起物理破壞極為重要的因素，應(yīng)力的來(lái)源一般也分三個(gè)方面：①介質(zhì)經(jīng)樹(shù)脂基體中分子級(jí)空穴逐步遷移；②介質(zhì)經(jīng)樹(shù)脂中存在的微裂紋，微氣泡在毛細(xì)作用下滲入；③介質(zhì)經(jīng)填料和樹(shù)脂間界面孔隙滲入。這三種滲透途徑在襯里中并存，相互促進(jìn)，導(dǎo)致防腐層內(nèi)介質(zhì)逐層滲透。
（2）殘余應(yīng)力及熱應(yīng)力。這是引起襯里破壞的重要因素，應(yīng)力的來(lái)源一般也分為三個(gè)方面：①基體固化時(shí)的收縮應(yīng)力；②不同介質(zhì)材料界面收縮應(yīng)力；③環(huán)境溫度引起的熱應(yīng)力。材料成型中的殘余應(yīng)力及使用中熱應(yīng)力的存在，可使襯里的界面強(qiáng)度降低，增加微裂紋及界面孔隙，為材料內(nèi)缺陷的發(fā)展及介質(zhì)滲入提供潛在的條件。殘余應(yīng)力與介質(zhì)滲透是相互促進(jìn)的兩個(gè)方面。殘余應(yīng)力導(dǎo)致微裂紋的產(chǎn)生，微裂紋給介質(zhì)滲透提供了途徑，滲入的介質(zhì)又進(jìn)一步激發(fā)殘余應(yīng)力并產(chǎn)生毛細(xì)效應(yīng)，致使微裂紋發(fā)展、新生，形成腐蝕破壞的惡性循環(huán)。
（3）施工質(zhì)量。施工質(zhì)量包括襯里成型的每一個(gè)環(huán)節(jié)，從防腐蝕設(shè)計(jì)，表面處理，操作技能，材料配置到各工序的質(zhì)量的基礎(chǔ)上，主要應(yīng)從加厚防腐層，抑制腐蝕介質(zhì)滲透，減少襯層內(nèi)殘余應(yīng)力并改變應(yīng)力作用效果，強(qiáng)化施工質(zhì)量控制等方面入手。而鱗片防腐襯里在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)及材料組成上較好的滿足了上述理論，它較之傳統(tǒng)的防腐技術(shù)的突出不同點(diǎn)在于它是抗介質(zhì)滲透、減少殘余應(yīng)力為出發(fā)點(diǎn)而設(shè)計(jì)的。  
（三）鱗片襯里施工技術(shù)要點(diǎn)：鱗片襯里施工為手工作業(yè)，許多技術(shù)要求如：表面質(zhì)量，鱗片形狀及排列方向，界面氣泡消除，防腐層厚度等在很大程度上取決于施工人員的技術(shù)水平、熟練程度及現(xiàn)場(chǎng)管理。這就需要充分認(rèn)識(shí)影響施工質(zhì)量的諸因素，認(rèn)真實(shí)踐總結(jié)施工技巧，從中找出掏或解決影響襯層質(zhì)量問(wèn)題的辦法。 
1、鱗片襯里對(duì)被防護(hù)設(shè)備的結(jié)構(gòu)及表面狀態(tài)的要求內(nèi)襯鱗片襯里的金屬基體應(yīng)具有足夠的強(qiáng)度及剛性，以防止在施工、安裝及運(yùn)輸過(guò)程中因變形而導(dǎo)致的襯層破壞。金屬基體結(jié)構(gòu)必須滿足材料施工作業(yè)的條件，必須具備能進(jìn)行手工涂抹的條件。襯里施工前，基體的加工、焊接、試壓等應(yīng)全部完成，設(shè)備應(yīng)按設(shè)計(jì)要求完成檢驗(yàn)。原則上，貼襯以后不準(zhǔn)在鋼殼上動(dòng)火焊接。如確需施工后補(bǔ)焊，應(yīng)制定相應(yīng)的措施。裝有內(nèi)件并在運(yùn)行使用中需經(jīng)常檢修的設(shè)備，應(yīng)具有安裝、檢修的條件，保證在安裝和檢修中不損壞內(nèi)襯層。金屬基體原則上應(yīng)采用焊接結(jié)構(gòu)，如需特殊原因需采用鉚接時(shí)，應(yīng)采用沉頭鉚釘。金屬基體表面及端面應(yīng)光潔、平整、無(wú)焊渣及毛刺等，表面焊縫應(yīng)光滑平整，凸起高度不超過(guò)1mm。如超過(guò)時(shí)，應(yīng)用砂輪機(jī)打磨至滿足要求止。型架、型材、狹長(zhǎng)狀板材、多孔、多齒形板不適合鱗片襯里時(shí)，應(yīng)改用其它防腐材料。如玻璃鋼、鱗片涂料加玻璃鋼復(fù)合結(jié)構(gòu)等。鋼殼設(shè)計(jì)應(yīng)盡量采用法蘭結(jié)構(gòu)的開(kāi)孔結(jié)構(gòu)，連接管法蘭焊接不宜超過(guò)內(nèi)壁，如為不可拆式的封閉結(jié)構(gòu)，則必須設(shè)置2個(gè)以上的人孔。設(shè)備如需內(nèi)插管，其插管應(yīng)經(jīng)法蘭連接插入，不得直接焊在殼體上。
2、施工料固化時(shí)間的控制所謂固化時(shí)間，從施工角度講就是施工料配置后的有效使用時(shí)間，這一段時(shí)間的有效控制是方便施工和保證施工質(zhì)量的前提?？刂乒袒瘯r(shí)間應(yīng)兼顧：固化劑用量范疇（最佳用量）；一次配料量；施工人員單位施工能力；施工現(xiàn)場(chǎng)條件（包括溫度、濕度、配料場(chǎng)所與施工現(xiàn)場(chǎng)的距離）；被防護(hù)設(shè)備及零部件施工難度等幾個(gè)方面的問(wèn)題。通過(guò)固化時(shí)間的控制可避免材料浪費(fèi)，人員窩工，防腐層固化不足或過(guò)早固化等質(zhì)量事故。有利于降低成本，提高工效，保證質(zhì)量。一般情況，固化劑用量需在施工現(xiàn)場(chǎng)先行調(diào)試后確定。 
3、界面生成氣泡的消除盡管在混合料配置中已采用真空攪拌技術(shù)來(lái)解決氣泡大量包裹的問(wèn)題，但這僅是消泡技術(shù)的一個(gè)方面。由于鱗片襯里材料填料最大、十分粘稠，在大氣中任何條件下的翻動(dòng)及攪拌、堆攤都會(huì)產(chǎn)生來(lái)自料體與空氣界面間裹入的大量空氣，形成氣泡。此外，在鱗片襯里涂抹過(guò)程中，被防護(hù)表面與涂層間也不可避免的要包裹進(jìn)許多空氣，形成氣泡。鑒于以上兩類氣泡均是由界面包裹進(jìn)空氣生成的，故稱之為界面生成氣泡。對(duì)于界面生成氣泡的消除，主要可從抑制生成及滾壓消除兩方面入手。抑制生成是從控制操作入手，對(duì)施工人員提出三方面的要求：施工用料在施工作業(yè)中嚴(yán)禁隨意攪動(dòng)。托料、上抹刀、涂抹依次循序進(jìn)行。應(yīng)盡可能減少無(wú)意翻動(dòng)，堆積等習(xí)慣性行為。涂抹時(shí)，抹刀應(yīng)與被抹面保持一適當(dāng)角度，施工操作應(yīng)沿夾角方向按適當(dāng)速度推抹，使膠料沿被防護(hù)表面逐漸涂敷，達(dá)到使界面間空氣在涂抹中不斷自界面間推擠出。嚴(yán)禁將料堆積于被防護(hù)表面，然后四周灘開(kāi)式的灘涂。所謂滾壓除泡，是用專門的羊毛滾往復(fù)滾動(dòng)施壓。其主要作用是除去表面氣泡，并將襯層內(nèi)大氣泡壓小、壓碎，從而達(dá)到降低氣泡危害之目的。  
4、表面流淌性的抑制鱗片襯里涂膜后的流淌性是由有機(jī)高分子材料及鱗片樹(shù)脂本身因懸掛產(chǎn)生重力引起的。盡管在材料配方中已考慮此問(wèn)題，但由于樹(shù)脂黏度是隨溫度變化的，故還需視現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境條件加以調(diào)整。眾所周知，大分子在由單一分子的線性結(jié)構(gòu)向多分子網(wǎng)狀結(jié)構(gòu)的轉(zhuǎn)變過(guò)程需有一定的時(shí)間。在此期間，分子的活性及其自身的重力使其具有較強(qiáng)的流淌性，而任何輕微的流淌都足以破壞表面質(zhì)量，這不僅給下一道施工帶來(lái)麻煩，更為嚴(yán)重的是流淌性破壞了鱗片的定向有序排列及在膠料中的分散狀態(tài)，也使防腐層厚度分布不均，從而降低襯層的防腐效果。因此，在施工中往往須依環(huán)境條件來(lái)調(diào)整料的黏度以控制流淌。此外，壓光磙的往復(fù)亦具有減小流淌性的作用，特別是襯層接近凝膠時(shí)，利用膠料活性降低時(shí)機(jī)，可采用壓光磙定向滾壓，即可達(dá)到重新定型復(fù)位之目的，又可達(dá)到有效控制流淌的結(jié)果。 
5、涂抹界面及端面處理防腐施工界面粘接強(qiáng)度，歷來(lái)為防腐界所重視。施工界面處理得好壞，直接影響施工質(zhì)量及襯層壽命。因此，在施工過(guò)程中，要求界面必須保持清潔，無(wú)雜物。滴料及明顯的流淌痕應(yīng)打磨去。又由于鱗片襯里每次施工只能是區(qū)域性的，因此就有一個(gè)端界面如何處理的問(wèn)題。在施工中，端界面必須采用搭接，不能采用對(duì)接。因?yàn)槎私缑嫘螤钭杂尚暂^大，對(duì)接難以保證兩端面相互間有效密合，鱗片排列亦處于不良狀態(tài)，使其成為防腐薄弱點(diǎn)。此外，每層施工的端界面應(yīng)盡可能相互錯(cuò)開(kāi)，使其處于封閉狀態(tài)。 
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6、厚度控制控制厚度的目的在于使整個(gè)防護(hù)表面具有近似等同的抗腐蝕能力，避免局部首先破壞。此外，控制厚度還可以有效地降低材料投資成本。為了便于有效控制，施工中規(guī)定每次施工用料采用不同的顏色，這樣，操作者可通過(guò)對(duì)顏色的遮蓋程度來(lái)間接的控制及反映施工厚度，從而達(dá)到控制厚度之效果。實(shí)踐證明，對(duì)有一定施工經(jīng)驗(yàn)的施工人員，基本可依此控制施工厚度。 
7、鱗片的定向排列鱗片在襯層中的定向有序排列是鱗片襯里結(jié)構(gòu)的前提。所謂定向有序，就是使鱗片成垂直于介質(zhì)滲透方向，并且呈有序的疊壓排列狀。在施工中，這主要靠有序的涂抹及滾壓來(lái)實(shí)現(xiàn)。定向涂抹及滾壓使具有失穩(wěn)性的豎直鱗片受到一個(gè)側(cè)推力，近其成為穩(wěn)定性極好的倒?fàn)顟B(tài)，使之成為定向有序排列。 
8、鱗片襯里修補(bǔ)在鱗片襯里施工中，不可避免地會(huì)出現(xiàn)這樣那樣的缺陷，因此必須考慮修補(bǔ)問(wèn)題。一般在下列情況下需進(jìn)行修補(bǔ)處理：①針孔；②表面損傷；③層內(nèi)顯見(jiàn)雜物；④腳手架支撐點(diǎn)補(bǔ)涂。其修補(bǔ)過(guò)程是：首先用砂輪機(jī)將檢查出來(lái)的缺陷處打磨成平滑的波形凹坑（針孔打磨至金屬基體表面），且務(wù)必將缺陷完全消除。而后用溶劑擦洗干凈打磨區(qū)，按鱗片襯里施工方法逐次補(bǔ)涂。如為厚度不足，其修補(bǔ)區(qū)只需將待補(bǔ)區(qū)用砂紙打毛，擦凈后補(bǔ)到規(guī)定厚度即可。 
9、玻璃布增強(qiáng)由于鱗片為分散不連續(xù)填料，其配制而成的鱗片襯里材料的強(qiáng)度較之鋼低得多。因此，針對(duì)涂層易受應(yīng)力破壞的弱點(diǎn)，必須采取玻璃布補(bǔ)強(qiáng)措施。一般需增強(qiáng)的區(qū)域如下：容器及設(shè)備的拐角及端頭等處，這些區(qū)域在使用時(shí)受環(huán)境作用，對(duì)變形較敏感，易產(chǎn)生應(yīng)力集中。此外，此處也是襯層成型時(shí)，殘余應(yīng)力的敏感區(qū)。這些因素都會(huì)引發(fā)微裂紋，導(dǎo)致襯層局部破壞。內(nèi)件及外管連接的承力區(qū)，內(nèi)件的重力作用及螺栓緊固力作用，使防腐層承受很大的外力，導(dǎo)致襯層內(nèi)產(chǎn)生較大的應(yīng)力。在使用中，應(yīng)力受環(huán)境、介質(zhì)的影響激發(fā)，使襯層產(chǎn)生裂紋，此外，鱗片襯里本身強(qiáng)度差，外力亦足可使其產(chǎn)生脆性破壞。設(shè)備在使用中，因工藝需要隨動(dòng)態(tài)作用區(qū)域，如物料進(jìn)出管，物料跌打區(qū)等。采用玻璃布增強(qiáng)時(shí)，應(yīng)先用膩?zhàn)訉⒋鰤γ嬲移健Ｈ缓笙癫Ａт撌┕つ菢樱饘愉佡N。需要強(qiáng)調(diào)的是，玻璃布增強(qiáng)后端部的玻纖毛刺由于膠液浸漬固化而成堅(jiān)硬的毛刺或翅邊，妨礙面漆的刷涂及對(duì)玻璃布端部的封閉，因此必須打平。鱗片襯里施工質(zhì)檢標(biāo)準(zhǔn)鱗片襯里施工質(zhì)檢標(biāo)準(zhǔn)如下表所示： 檢測(cè)項(xiàng)目  檢測(cè)儀器  檢測(cè)方式  檢測(cè)區(qū)域  質(zhì)量要求  
針孔檢測(cè)  電火花針 孔檢測(cè)儀  電壓控制 一層：3000V 二層：5000V  整個(gè)表面  應(yīng)無(wú)擊穿小孔  
厚度檢測(cè)  測(cè)厚儀  與標(biāo)準(zhǔn)試塊相比較  整個(gè)表面每1～2m測(cè)一點(diǎn)  平均厚度符合施工厚度d(mm)誤差d+0.4-0.2  
外觀  肉眼  外觀目測(cè)手觸檢查  整 個(gè) 表 面  外表面  光滑平整  
外表面雜物  無(wú)明顯可見(jiàn)雜物  
固化程度  無(wú)不固化區(qū)域  
顏色  無(wú)顏色不均勻現(xiàn)象  
錘擊檢測(cè)  木錘  輕擊內(nèi)襯層表面  任意取點(diǎn)檢查  無(wú)不正常音響  
    我國(guó)是一個(gè)能源結(jié)構(gòu)以燃煤為主的國(guó)家，大氣污染屬煤煙型污染，粉塵、二氧化硫（SO2）、氮氧化物（NOx）是我國(guó)大氣的主要污染物。在20世紀(jì)50年代的工業(yè)化初始發(fā)展階段，全國(guó)煤炭消耗量為2000-10000萬(wàn)噸，二氧化硫的排放量為50-200萬(wàn)噸；在60-70年代的工業(yè)化第二階段，煤炭消耗量為1000-45000萬(wàn)噸，二氧化硫的排放量為300-700萬(wàn)噸；自1980年代始在工業(yè)化第三階段，煤炭年消耗量達(dá)80000萬(wàn)噸，二氧化硫的排放量為900-1500萬(wàn)噸；同時(shí)在燃煤過(guò)程中產(chǎn)生相當(dāng)量的氮氧化物，如2000年我國(guó)燃煤電廠的NOx的排放量達(dá)到290萬(wàn)噸。因此我國(guó)的能源結(jié)構(gòu)特點(diǎn)導(dǎo)致了較多的重腐蝕情況，形成了酸雨等污染情況，尤其是燃煤電廠中，對(duì)于二氧化硫或氮氧化物的防治是勢(shì)在必行，目前國(guó)內(nèi)外較為有效的手段是煙氣脫硫（Flue Gas Desulfurization 簡(jiǎn)稱“FGD”）。         
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煙氣脫硫是當(dāng)今燃煤電廠等控制二氧化硫排放的主要措施。而濕法石灰石洗滌法是當(dāng)今世界各國(guó)應(yīng)用最多和最成熟的工藝。國(guó)家電力公司已將濕式石灰石脫硫工藝確定為火電廠煙氣脫硫的主導(dǎo)工藝。
根據(jù)有關(guān)資料介紹，自1980年代以來(lái)，僅向日本就進(jìn)口或合作開(kāi)始了近10套FGD裝置，占中國(guó)進(jìn)口FGD裝置的70%。但預(yù)計(jì)到2003年濕法脫硫設(shè)備國(guó)產(chǎn)化率達(dá)96%以上，到2010年，國(guó)產(chǎn)化率達(dá)100%。  
2、 濕法煙氣脫硫工藝的腐蝕情況        濕法脫硫工藝的基本原理是：煙氣中的SO2、SO3、HF或其它有害化學(xué)成份在高溫狀態(tài)下與某些化學(xué)介質(zhì)相遇，并發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，產(chǎn)生稀硫酸、硫酸鹽或其它化合物，煙氣溫度也同時(shí)降低到露點(diǎn)以下，這就給脫硫裝置帶來(lái)了露點(diǎn)腐蝕問(wèn)題。     火電廠煙氣中含有SO2、NOx、HF、HCl等氣體。因此，脫硫系統(tǒng)洗滌液中含有H2SO4、HCl、HF等溶液，且含有20%左右的固體物。煙氣吸收塔入口溫度可高達(dá)160-180℃，且有一定的干、濕界面；吸收塔出口煙溫較低，為45-55℃左右，處于在露點(diǎn)以下。因此，濕法脫硫系統(tǒng)對(duì)材質(zhì)的耐蝕、耐磨、耐溫要求極為嚴(yán)格；同時(shí)脫硫系統(tǒng)要求與電站主機(jī)、主爐同步運(yùn)行，因而對(duì)脫硫系統(tǒng)的可靠性、利用率和使用壽命要求也極高。     　研究選擇合適的耐腐蝕材質(zhì)是各國(guó)長(zhǎng)期努力的目標(biāo)，1980年初，國(guó)內(nèi)的電力、冶金研究設(shè)計(jì)部門為了克服濕氣脫硫系統(tǒng)中脫硫塔、煙道和煙囪及襯里的腐蝕，一直在尋求一種造價(jià)低、耐高溫、耐腐蝕的材料。而引起國(guó)內(nèi)用戶廣泛注意的是耐蝕鱗片膠泥的適用性，根據(jù)樹(shù)脂基體基材的不同，有二種可供選擇：一種是環(huán)氧樹(shù)脂鱗片膠泥，國(guó)內(nèi)有蘭州化機(jī)設(shè)計(jì)院提供；另一種乙烯基酯樹(shù)脂鱗片膠泥（vinyl ester glass flake mortar），簡(jiǎn)稱為VEGF鱗片膠泥，如上海富晨化工有限公司研發(fā)的VEGF高度耐蝕鱗片膠泥。相對(duì)而言，后者的綜合性能包括耐腐蝕性能和耐溫性能均優(yōu)于前者，目前在日本、美國(guó)等國(guó)家均采用后者。 
3、  VEGF鱗片膠泥的耐蝕機(jī)理 VEGF鱗片膠泥具有優(yōu)良的耐腐蝕性能，這主要是與膠泥的組成有關(guān)。一般情況下，防腐蝕層的防蝕失效主要是樹(shù)脂基體受到腐蝕，基體樹(shù)脂首先產(chǎn)生失重、變色等情況，之后引起材料的鼓泡、分層、剝離或開(kāi)裂等情況，最后導(dǎo)致防腐蝕層失效，尤其后者，由于滲透等因素，加速了具有腐蝕性的化學(xué)介質(zhì)滲入到防護(hù)層的內(nèi)部。因此在選擇具有良好耐腐蝕性能樹(shù)脂基體的同時(shí)，應(yīng)采取有效的措施來(lái)減弱、減緩腐蝕介質(zhì)或水蒸汽的滲透作用。而VEGF鱗片膠泥比基體樹(shù)脂能夠提供更為有效的耐腐蝕性能，這主要是因?yàn)閂EGF玻璃鱗片能夠有效的防止腐蝕介質(zhì)或水蒸汽的物理滲透。 
3．1 VEGF鱗片膠泥具有較強(qiáng)的抗?jié)B透性是與其的物料組成有關(guān)，一般情況下，VEGF鱗片膠泥含有10%-40%片徑不等的玻璃鱗片，膠泥在施工完畢后，扁平型的玻璃鱗片在樹(shù)脂連續(xù)相中呈平行重疊排列，從而形成致密的防滲層結(jié)構(gòu)。如圖3.1所示，腐蝕介質(zhì)在固化后的膠泥中的滲透必須經(jīng)過(guò)無(wú)數(shù)條曲折的途徑，因此在一定厚度的耐腐蝕層中，腐蝕滲透的距離大大的延長(zhǎng)，客觀上相當(dāng)于有效地增加了防腐蝕層的厚度。同時(shí)，在無(wú)玻璃鱗片增強(qiáng)情況下，樹(shù)脂基體連續(xù)相中會(huì)存在大量的所謂的“缺陷”，如微孔、氣泡及其它微縫等，這些缺陷的存在會(huì)加速或加快腐蝕介質(zhì)的滲透過(guò)程，因?yàn)橐坏┙橘|(zhì)滲透到這些缺陷中，滲透的速度在得到提高的同時(shí)，接觸具有腐蝕性的介質(zhì)的基體連續(xù)相的面積也隨之會(huì)加大，從而更加速了物理滲透和化學(xué)腐蝕過(guò)程，而在VEGF玻璃鱗片膠泥中，由于平行排列的玻璃鱗片能夠有效的分割基體樹(shù)脂連續(xù)相中的這些“缺陷”，從而能夠有效的抑制腐蝕介質(zhì)的滲透速度。       另外，除了具有腐蝕性的化學(xué)介質(zhì)滲透之外，還存在著水蒸汽的滲透。通常情況下，高聚物材料的分子間距為10Å，而對(duì)于水蒸汽來(lái)說(shuō)，只要高聚物材料的分子間距達(dá)到3 Å ，水蒸汽就能容易地透過(guò)高聚物的單分子層。若基礎(chǔ)材料是碳鋼時(shí)，水蒸汽由于滲透而達(dá)到碳鋼表面后，并在氧氣存在情況下，會(huì)由于電化學(xué)反應(yīng)而生銹。VEGF鱗片膠泥在固化后，由于乙烯基酯樹(shù)脂的高交聯(lián)密度可以有效的減弱水蒸汽和腐蝕性化學(xué)介質(zhì)的滲透，并且如同上文中所述，VEGF的獨(dú)特結(jié)構(gòu)更能達(dá)到防滲透或減滲的效果，經(jīng)測(cè)定VEGF鱗片膠泥的水蒸汽擴(kuò)散速率為1.5×10-6g/hr.cm2。 
3．2固化后的VEGF鱗片膠泥是一種復(fù)合材料，其中基體樹(shù)脂起粘結(jié)作用，這個(gè)過(guò)程主要是：具有高度活性的不飽和雙鍵的基體樹(shù)脂通過(guò)交聯(lián)，形成三維的體型結(jié)構(gòu)，期間線性的高分子形成網(wǎng)狀的結(jié)構(gòu)會(huì)導(dǎo)致化學(xué)體積的收縮；同時(shí)，在這分子中的不飽和雙鍵打開(kāi)生成飽和單鍵時(shí)伴隨著分子體積的變化，有數(shù)據(jù)表明：液態(tài)樹(shù)脂中C=C基團(tuán)分子體積在固化后會(huì)縮小25%，這個(gè)樹(shù)脂固化過(guò)程中分子自由體積的變化，也是造成不飽和樹(shù)脂（包括乙烯基酯樹(shù)脂）收縮的一個(gè)重要原因。而收縮會(huì)產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，嚴(yán)重時(shí)會(huì)導(dǎo)致微裂紋等的出現(xiàn)，并且殘余內(nèi)應(yīng)力的存在會(huì)微裂紋的擴(kuò)展提供了潛在條件。因此在選擇基體樹(shù)脂時(shí)，應(yīng)充分考慮樹(shù)脂在具有良好的耐腐蝕性能的同時(shí)，又要求樹(shù)脂具有較低的收縮率。由于加入了玻璃鱗片和其它填料等，VEGF鱗片膠泥的收縮率會(huì)大幅度降低。并且由于VEGF鱗片膠泥的中玻璃鱗片的存在可以起到降低固化后的殘余內(nèi)應(yīng)力的作用。這是因?yàn)椋涸跇?shù)脂基體中不規(guī)則分布的玻璃鱗片是一具有較大比面積的分散體，在膠泥固化后，樹(shù)脂由于固化收縮而產(chǎn)生的界面收縮內(nèi)應(yīng)力可以被玻璃鱗片所稀釋或松弛，因此有效的減弱了內(nèi)應(yīng)力影響；同時(shí)，雖然玻璃鱗片在樹(shù)脂基體連續(xù)相中是近乎平行排列，但還是存在一定的傾角，該傾角的存在可以有效的分割樹(shù)脂基體連續(xù)相為幾個(gè)小區(qū)域，使應(yīng)力不能相互影響或傳遞。  
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4、  VEGF鱗片膠泥的特點(diǎn) 
4．1 耐腐蝕性能好。由于VEGF鱗片膠泥采用的基體樹(shù)脂是高性能的乙烯基酯樹(shù)脂，該類型樹(shù)脂具有較環(huán)氧樹(shù)脂更好的耐腐蝕性能。 4．2  較低的滲透率。VEGF鱗片膠泥的抗水蒸汽滲透率比普通環(huán)氧樹(shù)脂涂料高6-15倍，比普通環(huán)氧FRP高4倍。 
4．3  VEGF鱗片膠泥具有較強(qiáng)的粘結(jié)強(qiáng)度，不僅指樹(shù)脂基體與其中的玻璃鱗片之間的粘結(jié)強(qiáng)度較高，而且VEGF鱗片膠泥與混凝土或碳鋼基材之間的粘結(jié)強(qiáng)度高，與鋼板的粘結(jié)強(qiáng)度≥2.0Mpa，與混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度≥2.5Mpa 。因此VEGF鱗片膠泥涂層不易產(chǎn)生龜裂、分層或剝離，附著力和沖擊強(qiáng)度較好，從而保證較好的耐蝕性。 
4．4  耐溫差（熱沖擊）性能較好。涂層中由于含有許多玻璃鱗片，因此消除了涂層與鋼鐵之間的線膨脹系數(shù)的差別，VEGF鱗片膠泥涂層的線膨脹為11.5×10-6 /℃,鋼鐵的線膨脹系數(shù)為12×10-6 /℃，兩者之間比較相近，使VEGF鱗片膠泥適合于溫度交變的重腐蝕環(huán)境，如電力系統(tǒng)中的FGD。在某些非正常情況下，F(xiàn)GD中的某些階段溫度可以達(dá)到200-250℃。我們進(jìn)行了耐熱沖擊性能試驗(yàn)，即把涂有VEGF膠泥的鋼板交變放置在100℃沸水和0℃的冰水各1小時(shí)，經(jīng)100次交變?cè)囼?yàn)后未能有異?，F(xiàn)象出現(xiàn)。 


4．5   耐磨性好。VEGF鱗片膠泥在固化后的硬度較高，比普通醇酸漆高2-3倍，耐磨性較好，如VEGF鱗片膠泥的耐磨性為130mg （CS-17W-500 g情況下），而受外機(jī)械損傷時(shí)，VEGF鱗片膠泥的破壞是局部的，其擴(kuò)散趨勢(shì)小，易于修復(fù)。 
4．6   具有適中的造價(jià)。目前國(guó)內(nèi)外的FGD裝置中的選材主要有不銹鋼、整體鎳基合金、整體玻璃鋼等方法。有關(guān)造價(jià)的比較見(jiàn)表4.1。表4.1 FGD襯里材料典型造價(jià) 類別  造價(jià)  備 注  
美元/m2  相當(dāng)RMB/m2  
碳鋼  270  2235  主體設(shè)備不推薦  
碳鋼內(nèi)襯VEGF  430  3560  目前首選材料  
碳鋼內(nèi)襯橡膠  440-760  3642-6292  耐磨好，造價(jià)高，物理失效多，施工難度大，難修補(bǔ)。  
整體FRP  480-700  3974-5795  使用溫度推薦不高于80℃  
整體316/317  540-1080  4470-8941  易出現(xiàn)點(diǎn)蝕、縫隙腐蝕和沖刷腐蝕情況  
整體鎳基合金  1350-1880  11177-15565  效果好，但投資高  
4．7   工藝性較好。由于VEGF鱗片膠泥的固體成份較高，可以一次性成較厚的涂層，涂層方法可以是噴涂（spay coating）、滾涂(trowel coating)、刷涂（roller coating）等成型工藝，并具有當(dāng)場(chǎng)配制和室溫下固化的特點(diǎn)。在VEGF鱗片膠泥涂層使用幾年后，若出現(xiàn)遭損壞的情況，只需在該處作簡(jiǎn)單的處理即可進(jìn)行修復(fù)，并可繼續(xù)使用而不影響使用性能，具有修補(bǔ)性好的特點(diǎn)。  


5、  VEGF鱗片膠泥的使用 
5．1 VEGF鱗片膠泥已成功應(yīng)用于發(fā)電廠FGD和冶煉廠硫酸系統(tǒng)煙道內(nèi)壁的防腐蝕襯里，能夠有效地延長(zhǎng)了防腐襯里的使用壽命。表5.1中列出了VEGF鱗片膠泥的使用定量。根據(jù)內(nèi)襯里基層材料的不同，有相應(yīng)不同的施工工藝要求。 
5.1.1 在碳鋼基層上使用的方法： 
①   先將表面除油去污，之后再進(jìn)行除銹，除銹等級(jí)應(yīng)滿足不低于Sa2.0或St3標(biāo)準(zhǔn)。在銹面清理干潔后，用VEGF樹(shù)脂打底，待干后施工。 
②   用手工泥刀刮鏝成1-2mm(每道)厚的VEGF膠泥層，數(shù)小時(shí)后即硬化，再按設(shè)計(jì)要求施工至規(guī)定厚度。一般在每涂1mm厚度時(shí)進(jìn)行檢測(cè)，以確認(rèn)涂層是否有針孔及其它瑕疵。 
③   在彎角或形狀突變處適當(dāng)增加厚度，或同F(xiàn)RP復(fù)合使用。 
④   用VEGF樹(shù)脂罩面一至二道。 
⑤   VEGF鱗片膠泥涂層質(zhì)量控制。VEGF鱗片膠泥涂層的質(zhì)量好壞直接影響其耐腐蝕性能和使用壽命，因此應(yīng)對(duì)VEGF鱗片膠泥涂層的質(zhì)量加以嚴(yán)格控制。一般情況下，涂層的最終檢測(cè)項(xiàng)目主要有：外觀缺陷、硬度、針孔測(cè)試、厚度測(cè)試、錘擊檢查等。 
1、外觀缺陷檢查：通過(guò)目測(cè)方法，表觀應(yīng)無(wú)明顯缺陷。 
2、硬度：常用巴柯?tīng)栍捕葋?lái)檢測(cè)，一般要求表面的硬度值不低于材料性能指標(biāo)提供值的90%。 
3、針孔測(cè)試：采用放電型小孔檢測(cè)器，以基材和檢測(cè)器的探頭為正負(fù)極，加以2500KV/mm 的高壓，以測(cè)試涂層的缺陷及不連續(xù)點(diǎn)。 
4、厚度測(cè)試：利用電磁厚度計(jì)與標(biāo)準(zhǔn)試塊厚度比較，每1m至2檢測(cè)一點(diǎn)，平均厚度要達(dá)到設(shè)計(jì)要求。 
5、錘擊檢查：用木錘輕擊涂層表面，任意取點(diǎn)測(cè)試，不應(yīng)有不正常聲音。表5.1 VEGF鱗片膠泥使用定量 品 種 規(guī) 格  用    量  (KG/M2)  
底涂(每道)  膠泥層(1mm厚)  面涂(每道)  
金屬面  VEGF-1-M  0.20～0.25  1.4～1.6  0.25  
混凝土面  VEGF-1-C  0.25～0.30  1.5～1.7  0.25  
金屬面  VEGF-2-M  0.15～0.20  1.3～1.5  0.20  
混凝土面  VEGF-2-C  0.20～0.25  1.4～1.6  0.20  
*：VEGF-1—高溫型膠泥，VEGF-2—中溫型膠泥；M—鋼鐵基層，C—混凝土基層。  
5.1.2 在混凝土基層上使用的方法： 
①   基礎(chǔ)混凝土要求養(yǎng)護(hù)期不少于28天，表面含水率應(yīng)＜6%。首先中和去掉表面的堿性物質(zhì)，并之后利用噴砂或其它機(jī)械方法去除混凝土表面浮灰，清理干凈后，然后用VEGF樹(shù)脂打底一至二道，待干后施工。 
②   用手工泥刀刮鏝成1-2mm(每道)厚的VEGF膠泥層，硬化后，再進(jìn)行第二刀刮鏝，直至達(dá)到規(guī)定厚度。一般在每涂1mm厚度時(shí)進(jìn)行檢測(cè)，以確認(rèn)涂層是否有針孔及其它瑕疵。 
③   凹凸部位，適當(dāng)增加厚度，或用FRP復(fù)合使用。
④   用VEGF樹(shù)脂罩面一至二道。  
6、  VEGF鱗片膠泥的應(yīng)用表6.1 VEGF鱗片膠泥在濕態(tài)氣體FGD中的應(yīng)用 裝 置 名 稱  腐 蝕 條 件  防 腐 蝕 處 理 規(guī) 范  
進(jìn)料管  SO2氣體等，150℃或低于150℃  VEGF襯里，F(xiàn)RP  
　  SO2氣體等，150℃-200℃  高溫涂料  
冷卻塔  SO2氣體等，≤150℃  VEGF襯里  
快速冷卻塔  SO2氣體等，150 - 200℃  VEGF - 耐火磚  
　  SO2氣體等，200 - 300℃  VEGF - 耐火磚  
　  SO2氣體等，500 - 700℃  VEGF - 耐火磚  
循環(huán)槽  H2SO3，H2SO4霧等，60 - 90℃  VEGF襯里，F(xiàn)RP  
中間體輸送管  SO2氣體，H2SO4霧等，60 - 80℃  VEGF襯里，F(xiàn)RP  
吸收塔  pH = 3 - 12，60 - 80℃  VEGF襯里，橡膠襯里  
　  pH = 3 - 12，150℃  VEGF襯里  
　  pH = 3 - 12，250℃  VEGF襯里 - 耐火磚  
循環(huán)塔  pH = 4 - 14，60 - 80℃  VEGF襯里，橡膠襯里，F(xiàn)RP  
出料管  SO2，H2SO4霧，60 - 70℃  VEGF襯里，F(xiàn)RP  
酸霧分離器  SO2，H2SO4霧，60 - 70℃  VEGF襯里，F(xiàn)RP  
濃縮器  pH = 3 - 12，60 - 70℃  VEGF襯里，橡膠襯里，F(xiàn)RP  
氧化塔  pH = 3 - 12，60 - 80℃  VEGF襯里，VEGF-FRP  
管道  　  橡膠襯里，F(xiàn)RP  
輸送管  ≤100℃  VEGF襯里，F(xiàn)RP  
　  100 - 150℃  VEGF襯里，F(xiàn)RP  
化學(xué)貯罐  室溫 - 60℃  VEGF襯里，橡膠襯里，F(xiàn)RP  
    目前，VEGF鱗片膠泥已成為煙氣脫硫（FGD）防腐的首選技術(shù)，在美國(guó)和日本普遍使用，我國(guó)現(xiàn)運(yùn)行的引進(jìn)裝置中均采用此技術(shù)，那是正如上文提到的，由于VEGF鱗片膠泥具有抗?jié)B性好、施工難度小、易修補(bǔ)物理失效少和造價(jià)適中等的優(yōu)點(diǎn)。因此，VEGF鱗片膠泥在電力、冶金和化工等行業(yè)中廣泛使用，尤其是電力系統(tǒng)中的煙氣脫硫（FGD）系統(tǒng)中。表6.1中列出了VEGF鱗片膠泥在濕態(tài)氣體FGD的應(yīng)用情況。
二、煙氣脫硫系統(tǒng)中各部位的防腐石灰石－石膏濕法煙氣脫硫是目前世界上應(yīng)用最廣泛的脫硫技術(shù)，在該工藝中含SO2煙氣經(jīng)除塵器后進(jìn)入換熱器降溫，再進(jìn)入吸收塔與石灰石漿液接觸脫硫后升溫排放，從換熱器、吸收器（包括強(qiáng)制氧化系統(tǒng)）直到煙囪都存在嚴(yán)重的設(shè)備腐蝕問(wèn)題。珞璜電廠一期FGD采用三菱重工的填料塔吸收工藝，采用的防腐蝕情況如下： 
1、吸收塔經(jīng)過(guò)電除塵的高溫?zé)煔猓?50℃左右）由換熱器GGH冷卻至120℃左右，然后從頂部進(jìn)入吸收塔，與石灰石漿液在順流通過(guò)格柵層的過(guò)程中充分接觸并反應(yīng)，反應(yīng)后的亞硫酸鈣漿液進(jìn)入吸收塔底部的氧化池，凈煙氣從吸收塔下部的拐彎煙道進(jìn)入除霧器。在吸收塔的工況中，腐蝕介質(zhì)為濕態(tài)的SO2、CaSO3、漿液和少量的SO42-、Cl-、F-等，溫度為55～80℃。具體如下：吸收塔內(nèi)壁由碳鋼制造，是整個(gè)工藝中腐蝕最強(qiáng)烈的區(qū)域，采用乙烯脂磷片襯里，鑒于漿液的沖刷腐蝕比較嚴(yán)重，襯里厚度設(shè)計(jì)為3.0～3.5mm，在設(shè)備的陰陽(yáng)角區(qū)域另外加2層玻璃表面氈增強(qiáng)。干濕界面區(qū)為溢流管以上1m的區(qū)域，采用3.5mm的耐高溫磷片襯里加4.0mm樹(shù)脂砂漿耐磨層，表面用一層0.4mm玻纖布進(jìn)行增強(qiáng)。內(nèi)支撐梁是截面為300×500mm的空心鋼梁，其作用一是為吸收塔體提供內(nèi)部支撐，二是作聚丙烯格柵層的承載部件。一但失效，其后果不堪設(shè)想，因此采用3.0～3.5mm的乙烯基酯玻璃磷片膠泥，外加2層玻璃氈整體包覆增強(qiáng)。格柵支架安裝在內(nèi)支撐梁上，用來(lái)支撐格柵的網(wǎng)狀支架，由于其外形尺寸的限制，無(wú)法用磷片膠泥涂抹，也不好用玻纖布包覆，因此采用熱襯橡膠的方法，用橡膠從外部整體包覆。 中國(guó)脫硫脫硝資訊網(wǎng) 
2、氧化攪拌池吸收塔中反應(yīng)過(guò)的漿液進(jìn)入塔底部的氧化池，池中設(shè)有空氣分配管和攪拌槳，漿液中的CaSO3在外加空氣的強(qiáng)烈氧化和攪拌作用下，轉(zhuǎn)化成CaSO4·H2O（石膏），為了有利于CaSO3的轉(zhuǎn)化，氧化池內(nèi)漿液的PH值保持在5左右。因此，氧化池的腐蝕工況為酸性條件下SO42-、SO32-、Cl-、F-等腐蝕，以及在空氣和攪拌槳作用下的漿液磨蝕，溫度在50℃左右。采用厚度為2.8～3.0mm的玻璃磷片襯里，在底面放置空氣分配管的位置加襯耐酸瓷磚，以防止氣體和漿液的強(qiáng)烈沖刷對(duì)磷片襯里的機(jī)械破壞。 3、除霧器區(qū)從吸收塔出來(lái)的煙氣已除去90％左右的SO2，但含有大量的水分和漿液液滴，溫度降為45～70℃，會(huì)對(duì)加熱器、引風(fēng)機(jī)、凈氣煙道和煙囪產(chǎn)生腐蝕和結(jié)垢，除霧器的作用就是除去煙氣中的水分和液滴。與吸收塔相比，除霧器區(qū)域的腐蝕要輕得多，主要是濕SO2腐蝕和氣流沖刷，因此采用2mm的玻璃磷片襯里。 
4、再加熱器區(qū)煙氣經(jīng)除霧器后，溫度為45～55℃，接近水蒸汽飽和溫度，這種情況下如果直接排空，不但煙道和煙囪產(chǎn)生腐蝕，而且會(huì)導(dǎo)致煙氣下沉而污染環(huán)境，因此一般規(guī)定煙囪入口處的煙溫不得低于72℃，這就要求對(duì)煙氣進(jìn)行再加熱，使其達(dá)到排空溫度。再加熱器內(nèi)壁采用厚度為2mm的玻璃磷片襯里。 
5、石灰漿池、石膏漿池及溝道該設(shè)備為隱蔽埋地式混凝土結(jié)構(gòu)，腐蝕介質(zhì)Cl為20×10-6，Ca2+與Mg2+均為N/A（其含量對(duì)腐蝕無(wú)影響），PH為7～9，SS為30％（濕），使用溫度為15～40℃。由于介質(zhì)中含有大量的固體顆粒，且石灰漿池設(shè)有攪拌設(shè)備，對(duì)襯里有磨蝕作用，因此，該內(nèi)襯采用玻璃片襯里加玻纖布增強(qiáng)的復(fù)合結(jié)構(gòu)。如下圖所示為珞璜電廠二期石灰漿池石膏漿池內(nèi)壁的防腐層結(jié)構(gòu)： 


 
環(huán)境溫度的影響工藝環(huán)境的溫度對(duì)各類煙氣脫硫系統(tǒng)的影響各不相同。濕法溫度一般在60～100℃之間，當(dāng)換熱器因磨蝕、結(jié)垢等因素效率降低時(shí)，進(jìn)口溫度可達(dá)120℃。半干法環(huán)境溫度最高，常在100～150℃之間。
（1）溫度常常決定了材料的選擇，錯(cuò)誤的材料選擇是致命的，一般90℃以下為一檔，90～110℃為一檔，110～140℃為一檔。
（2）襯里材料與設(shè)備基體在溫度的作用下產(chǎn)生不同的膨脹，會(huì)使二者粘接界面產(chǎn)生熱應(yīng)力，影響襯里壽命，溫度越高，設(shè)備越大，其負(fù)作用越大，煙氣脫硫設(shè)備正好具備此特點(diǎn)。
（3）高溫使材料的物理性能下降，從而降低襯里材料的耐磨性和抗應(yīng)力破壞能力，同時(shí)加速有機(jī)材料的老化。
（4）在溫度作用下，襯里施工中形成的缺陷如氣泡、微裂紋、界面孔隙及愛(ài)熱應(yīng)力作用等為介質(zhì)滲透提供條件，加速腐蝕。   吸收塔內(nèi)襯與特殊合金材料：　　吸收塔塔體由碳鋼制作，內(nèi)表面應(yīng)進(jìn)行鱗片或橡膠等防腐　　對(duì)鱗片要求如下：吸收塔底部至噴淋區(qū)玻璃鱗片厚度不應(yīng)小于1.8mm。如果塔內(nèi)采用玻璃鱗片樹(shù)脂，其平均厚度不應(yīng)低于1.8mm。如果采用橡膠，襯膠要求如下：吸收塔底部至2.0m高的區(qū)域至少襯2層4mm丁基合成橡膠，吸收塔噴淋區(qū)至少襯2層4mm丁基合成橡膠；除霧器下方的吸收塔壁至少襯1層4mm丁基合成橡膠；支撐梁至少采用1層4mm的丁基合成橡膠內(nèi)襯。其它沒(méi)有進(jìn)行內(nèi)襯防腐處理而又與漿液或煙氣冷凝液相接觸的金屬設(shè)備應(yīng)采用耐酸腐蝕不銹鋼/合金鋼或相當(dāng)?shù)牟牧现谱鳌?nbsp;
襯膠管道
襯膠脫硫管道
襯膠化工管道
襯膠鋼管
襯膠設(shè)備
防腐襯膠


1、二氧化硫吸收系統(tǒng)　　吸收塔入口煙道應(yīng)由耐高溫耐腐蝕的鎳基合金鋼材制作。吸收塔入口煙道（原煙氣冷凝和漿液濺滴區(qū)）將由耐高溫耐腐蝕鎳基合金鋼C276制作，鋼板厚度要考慮腐蝕和侵蝕余度，至少5mm，煙道長(zhǎng)度根據(jù)經(jīng)驗(yàn)提供。噴淋吸收段和攪拌器處應(yīng)有防磨的措施，塔底采用橡膠襯里，以防止重物的沖擊。 
2、漿液噴淋系統(tǒng)　　漿液噴淋系統(tǒng)應(yīng)采用FRP或耐腐蝕合金鋼，噴嘴應(yīng)能避免快速磨損、結(jié)垢和堵塞，噴嘴材料采用碳化硅。 
3、吸收塔漿液攪拌系統(tǒng) 
4、除霧器 
5、吸收塔漿液循環(huán)泵 
6、氧化風(fēng)機(jī)煙道：原煙道　　　凈煙道